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250板厚高跨模板支撑系统施工方案700-1000

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XXXX电脑城模板支撑系统施工方案

1、梁模板计算（梁断面250×700），板厚250mm

模板面板采用15mm高强度多层板E＝4.5×10³N/mm2，[α]＝9.68 N/mm2；g＝0.034k N/mm2

次木龙骨采用40×90mm，梁底设置四道@100；E＝9000N/mm2；[α]＝13 N/mm2；[ζ]＝1.2 N/mm2

梁底小横杆采用A48×2.8钢管，小横杆纵向@400；对拉螺栓Φ14@400

梁底横向设单立杆，间距1100；梁底立杆纵向最大间距800mm；侧模木楞竖向间距205mm；

（一）荷载计算（顶板按250mm厚考虑）

①梁模板自重 0.5kN/㎡×（0.25+0.7×2）×0.4÷0.25=1.32 kN/m

②梁混凝土荷重 25 kN/m³×0.4×0.7=7kN/m

③钢筋荷重 1.524×0.40×0.7=0.427 kN/m

④施工人员设备荷载 2.5 kN/㎡

⑤振捣混凝土荷载4kN/㎡×0.7=2.8 kN/m（垂直）； 2 kN/㎡×0.40=0.80 kN/m（水平）

⑥新浇混凝土测压力 25N/m³×0.7=17.5N/㎡

⑦混凝土倾倒荷载； 2 kN/㎡

（二）梁底面模板验算

（1）面模板承载能力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①+②+③）×1.2+⑤×1.4 （⑤水平振捣荷载）

F₁=（1.32+7+0.427）×1.2+0.80×1.4=11.62kN/m

永久荷载效应控制组合：（①+②+③）×1.35+⑤×0.7×1.4 （⑤水平振捣荷载）

F₂=（1.32+7+0.427）×1.35+0.80×0.7×1.4=12.59kN/m

以上F₁、F₂_；两者取大值，F₂=12.59kN/m

2）抗弯强度验算：

面模板可视为梁：取梁宽0.4m，跨度0.063m，次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

线荷载设计值转换：q₁=F₂×0.4m÷0.25m=12.59kN/m×0.4m÷0.25m=20.144kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值：M₁=q₁l²/8=20.144×63²/8=9993.9N·mm

W=1/6bh²=1/6×400×15²=15000mm³

σ=M₁/W=9993.9/15000=0.666 N/mm²<【σ】=9.68 N/mm² 满足要求

3）均布荷载设计值抗剪验算：

面模板剪力设计值：V= q₁l/2=20.144×63/2=634.54N

τ=3V/2bh=3×634.54/（2×400×15）=0.159 N/mm²<【τ】=1.2 N/mm² 满足要求

（2）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①+②+③

荷载标准值：F₃=（1.32+7+0.427）=8.747kN/m

线荷载设计值转换：q₂=F₃×0.4m÷0.25m=8.747kN/m×0.4m÷0.25m=13.995kN/m

I= bh³/12=400×15³/12=1.125×10⁵㎜⁴

ω=5q₂l⁴/(384EI)= 5×13.995×100⁴/(384×4500×112500)=0.036=l/400=63/400=0.158

满足要求

（三）计算次木龙骨（40×90木楞）承载能力验算

（1）木楞承载力强度验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①+②+③）×1.2+⑤×1.4 （⑤水平振捣荷载）

F₁=（1.32+7+0.427）×1.2+0.80×1.4=11.62kN/m

永久荷载效应控制组合：（①+②+③）×1.35+⑤×0.7×1.4 （⑤水平振捣荷载）

F₂=（1.32+7+0.427）×1.35+0.80×0.7×1.4=12.59kN/m

以上F₁、F₂_；两者取大值，F₂=12.59kN/m

次木龙骨视为二跨连续梁，跨度0.4，钢管小横杆作为梁支点。取荷载取值宽0.063m。

线荷载设计值：q₃= F₂=12.59kN/m（梁底设四根木楞，受力按三根验算）

2）木楞强度验算：

按二跨最不利条件：M₂＝0.125 q₃l²=0.125×12.59×400²=251800N·m

单根木楞截面模量：W=1/6bh²=1/6×40×90²=54000mm³

σ=M2/W=251800/（54000×3）=1.554N/mm2<【σ】=13 N/mm2 满足要求

（2）木楞承载能力抗剪验算

1）均布荷载设计值：

可变荷载效应控制组合：（①+②+③）×1.2+⑤×1.4 （⑤水平振捣荷载）

F₁=（1.32+7+0.427）×1.2+0.80×1.4=11.62kN/m

永久荷载效应控制组合：（①+②+③）×1.35+⑤×0.7×1.4 （⑤水平振捣荷载）

F₂=（1.32+7+0.427）×1.35+0.80×0.7×1.4=12.59kN/m

以上F₁、F₂_；两者取大值，F₂=12.59kN/m

线荷载设计值：q₃= F₂=12.59kN/m（梁底设四根木楞，受力按三根验算）

木楞剪力设计值：V=ql/2=12.59×400÷2=2518N

2）均布荷载设计值抗剪验算：

τ=3V/2bh=3×2518/（2×40×90×3）=0.35 N/mm²<【τ】=1.2 N/mm² 满足要求

（3）木楞承载能力挠度验算：

挠度验算荷载组合标准：①+②+③

荷载标准值：F₃＝（1.32+7+0.427）=8.747kN/m

线荷载设计值转换：q₄= F₃=8.747kN/m

单根木楞惯性距：I=bh³/12=40×90³/12=2.43×10⁶㎜⁴

按二跨最不利条件：ω=0.912q₄l⁴/(100EI)= 0.912×8.747×400⁴/(100×9000×2430000)=0.093<l/400=400/400=1

（四）主龙骨（钢管小横杆）承载能力强度验算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，

集中荷载P取木方支撑传递力；

根据软件计算，得

0.71kN

2.07kN

550

2.07kN

2.69kN

0.71kN

0.81kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

0.38

0.43

1.15

3.21

1.15

0.43

0.38

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.330kN.m

最大变形 vmax=0.154mm

最大支座力 Qmax=6.42kN

W_n= 4248 mm³（Ф48×2.8钢管）

抗弯计算强度σ= Mmax /W_n=330000/4248=77.68N/mm²<【f】=205N/mm² 满足要求

支撑钢管的最大挠度ωmax=0.154mm<l/400=1100/400=2.75㎜满足要求

（五）梁底钢管大横杆验算

梁底大横杆起水平牵引作用，不承受小横杆传来的集中荷载，所以不再验算！

（六）梁侧模板的验算

梁侧模板木楞间距0.228m。为单跨简支梁，钢管牵杠间距400mm

（1）荷载验算：

1）假设T=20⁰C（混凝土温度）；β₁=1.2（外加剂修正系数）；

β₂=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t₀=200/（T+15）

⑥F₄=0.22γ_ct₀β₁β₂ V =0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15 2 =58.88 kN/㎡

⑥F₅=γ_ch =24×1.2=28.8 kN/㎡取两者较小值

2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤5.6kN/㎡

（2）抗弯强度验算

1）侧模面板木楞间距0.228m，按单跨简支梁计算。

荷载组合：⑤×1.4+⑥min×1.2

荷载标准值：F=5.6×1.4+25×1.2×1.2=43.84kN/㎡

根据钢管竖挡400mm间距, q₅=43.84kN/㎡×0.4m=17.536kN/m

M=1/8q₅l²=0.125×17.536×0.228²=0.114kN·m

W=1/6bh²=1/6×400×15²=15000mm³

δ=M/W=0.114kN·m/15000 mm³=7.6N/mm²＜[δ]=9.68N/mm²

荷载组合:⑥ F=30kN/㎡

根据钢管竖挡400mm间距, q₇=30kN/㎡×0.4m=12kN/m

I=bh³/12=400×15³/12=1.125×10⁵mm⁴

ω_max=5q₇l⁴/(384EI)=5×12×228⁴/(384×4500×155000)=0.56<l/4=228/400=0.57

满足要求

2）侧模木楞，按四等跨梁计算（最不利条件），钢管竖挡间距400mm

取228mm宽为计算单元，q₆=49.31 kN/㎡×0.228=11.24kN/m

抗弯：M=0.121q₆l²=0.121×11.24×0.4²=0.218kN·m

W=1/6bh²=1/6×40×90²=54000mm³

抗剪：S₁=1/2×bh²=0.5×40×90²=1.62×10⁵mm³（木楞）

S₂=1/2×bh²=0.5×228×15²=2.565×10⁴mm³（面板）

S= S₁+S₂=1.8765×10⁵mm³

I₁=1/12×bh³=1/12×40×90³=2.43×10⁶mm⁴（木楞）

S₂=1/12×bh²=1/12×228×15³=64125mm⁴(面板）

I= I₁+I₂=3.07×10⁶mm³

q₆=11.24kN/m

V=0.620 q₆l=0.620×11.24×0.4=2.788KN

τ=VS/Ib=2788×1.8765×10⁵/(3.07×10⁶×(40+228))=0.636N/㎜²<【τ】=1.4N/㎜²

满足要求

3）挠度验算：取侧压力⑥ F=28.8kN/㎡ q₇=28.8kN/㎡×0.228=6.566kN/m

ω_max=0.967q₇l⁴/(100EI)=0.967×6.566×400⁴/(100×9000×4160000)=0.0434<l/400

=400/400=1 满足要求

（七）梁模板抗拉螺栓计算

荷载组合：⑤×1.4+⑥min×1.2

荷载标准值：F=5.6×1.4+25×1.2×1.2=43.84kN/㎡

根据钢管横档400mm间距，Φ14双头对拉螺栓设一道

F=43.84kN/㎡×0.3×0.4=5.26kN＜[N]= fA

=170N/mm2×105.000=17.850kN（Φ14双头对拉螺栓容许拉力）

Φ14双头对拉螺栓@400一道满足抗拉要求

（八）钢管支撑立杆（Ф48×2.8）承载能力强度验算

梁下支撑钢管采用（Ф48×2.8），顺梁方向间距为800

支座力按软件计算结果：

N边=0.6KN， N中=6.72KN;

所以梁底两根立杆用双扣件，梁侧立杆用单扣件

水平杆歩距不大于1.8米，查表得Ф48×2.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cm2

λ=l₀/i=1800/16=112.5<150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数φ=0.481立杆的稳定性；

σ=N/φ/A=6720/0.481/397=35.19N/㎜²<f=205N/mm²,满足要求。

梁侧每根立杆承载力N均小于中间立杆，所以不必验算。

（九）扣件抗滑能力验算

查《扣件脚手架规范》表5.1.7,得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：【N】=8000N立杆支撑水平杆下传荷载N=6720N<【N】=8000N,故在两侧立杆与水平杆之间采用单扣件，中间支撑采用U型托架调节杆支撑。

根据以上验算，400×1200的梁支模系统承载能力能满足要求。

发布：2007-07-28 10:11 编辑：泛普软件 · xiaona [打印此页] [关闭]

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