大高层外脚手架设计计算书

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高大脚手架计算书（已通过专家论证）
脚手架计算书
1、脚手架相关力学计算条件
根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳定。
其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0.14KN/m。
2、纵向水平杆计算：
脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度按下式计算
σ＝ ≤f
M＝0.175F•L
F—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2
q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；
          q= (1.2Qp+1.4QK)•S1
Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；
QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；
f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；
S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；
1.4―可变荷载的荷载分项系数；
a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm
－柱距，取 =1050mm
－排距，取 =1200mm
W－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；
σ＝ 
     ＝ 
     ＝ ＜f= ,满足要求
挠度验算
         = (与10mm)
式中     -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，
             
          
          =4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。
3、扣件的抗滑移承载力计算
    R≤Rc
式中R－纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，
    Rc－扣件抗滑承载力设计值，按规范表5.1.7取Rc=8.0KN
根据公式R= 1.2NG2k +1.4NQk
式中NG2k—构配件自重标准值产生的轴向力，查《建筑施工计算手册》表
7－5得NG2k=1.372KN
     NQk—施工荷载标准值产生的轴向力,内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载的1/2取值查《建筑施工计算手册》表7－6得NQk=5.04KN/2=2.52KN
    则R= 1.2NG2k +1.4NQk
       =1.2×1.372+1.4×2.52
       =5.174KN＜Rc=8KN,满足要求。
4、脚手架搭设高度计算
已知：立杆纵距La=1.20米,立杆横距Lb=1.05米,纵向水平杆步距h=1.8米,连墙杆按两步三跨布置,计算外伸长度a1=0.3米,钢管外径与壁厚:φ48×3.2mm（取壁厚3.2mm,截面面积A=458mm2）,本地区的基本风压为0.35KN/㎡
组合风荷载时
Hs= 
式中HS－按稳定计算的搭设高度；
gK－每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）,按规范附录A表
A-1采用，gK=0.1291 KN/m
  －轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比 由规范附录C表C取值， = ,
  －立杆计算长度， ；
    A－立杆截面面积，按规范附录B表B采用（壁厚按3.2mm计算），取A=4.58cm2
     －钢材的抗压强度设计值， =205N/mm2
    NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力,
     -施工荷载标准值产生的轴向力总和；
    MWK－风荷载标准值产生的弯矩，MWK= 
其中 -风荷载标准值，
     -立杆纵距
    W－截面模量，按规范附录B表B取W=5.08cm3
4.1、验算长细比
长度附加系数取1.00
     －考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5.3.3取 =1.55
     -立杆步距,取 =1800mm
     －截面回转半径，按规范附录B表B采用，取  =1.58cm
［ ］-容许长细比，查规范表5.1.9得［ ］=210
则    = = ＜［ ］=210,满足要求
4.2、确定轴心受压构件的稳定系数 
由（1）知λ=176.58
查规范表附录C表C知 =0.23
4.3、求构配件自重标准值产生的轴向力NG2k及施工荷载标准值产生的轴向力∑NQk总和:
查《建筑施工计算手册》表7-5、表7-6得NG2k=2.713KN, ∑NQk=7.92
4.4、求由风荷载标准值产生的弯矩
MWK= 
4.4.1、先求风荷载标准值wk

式中:风压高度变化系数 ,查现行国家标准《建筑结构荷载规范》取 =0.54
脚手架风荷载体形系数 ,查规范表4.2.4中的规定，取 =1.3φ，查规范附录A表A-3,得φ=0.105,则 =1.3φ=1.3×0.105=0.137
基本风压 ,查现行国家标准《建筑结构荷载规范》取 =0.35KN/m2
4.4.2、  =0.7×0.54×0.137×0.35=0.018 KN/m2
4.4.3、 MWK= = 
4.5、求脚手架的搭设高度Hs
根据公式
Hs= 
  代入数值：
Hs= 
     =56.8m
4.6、求单管脚手架的搭设高度限值：
,
但根据规范5.3.7条规定脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按上式调整且不得超过50m,因此须采取措施：
32#楼脚手架上部36m采用单管立杆，折合步数n1=36÷1.8=20步，实际高度20×1.8=36m,下部双管立杆的高度为45m，折合步数n2=45÷1.8=25步。实际高度25×1.8=45m,架体实际搭设高度（25步＋20步）×1.8=81m；
34#楼脚手架上部32.4m采用单管立杆，折合步数n1=32.4÷1.8=18步，实际高度18×1.8=32.4m,下部双管立杆的高度为45m，折合步数n2=45÷1.8=25步。实际高度25×1.8=45m,架体实际搭设高度（25步＋18步）×1.8=77.4m。
5、脚手架稳定性验算：
立杆稳定性公式（组合风荷载时）

式中N－立杆段的轴向力设计值；
－轴心受压构件的稳定系数，根据长细比 由规范附录C表C取值， = ,
－计算长度， ；
－截面回转半径，按规范附录B表B采用，取  =1.58cm
A－立杆截面面积，按规范附录B表B采用(壁厚按3.2mm计算)，
取A=4.58cm2
－钢材的抗压强度设计值， =205N/mm2
Mw－立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； 
5.1、求立杆段的轴向力设计值：
查规范附录A表A-1知每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1291KN/m
5.1.1、因底部立杆轴力最大，故先验算双管部分 (已知脚手架高度80.4m,45m以下为双立杆，共25步，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，)。
确定主、副立杆荷载分配
5.1.1.1：副立杆每步与纵向水平杆扣接，扣接节点靠近主节点，与脚手架形成整体框架，副立杆应承担部分脚手架结构自重和部分上部传下的荷载。
5.1.1.2：根据试验结果表明：主立杆可承担上部传下荷载的65%，副立杆分担35%左右。
则N，G1K=（NG1K+45×0.0384+24×0.014）×0.65
    =(80.4×0.1291×2+1.88+0.34)×0.65
    =14.94KN
5.1.1.3： NG2K=（Lb+a1）LaΣQp1+ La ∑Qp2+ La[H] Qp3
式中：NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力；
木质脚手板自重标准值(满铺四层): ∑Qp1=4×0.35KN/㎡=1.4 KN/㎡
立网自重标准值: Qp3=0.005kN/㎡
栏杆、挡脚板自重标准值: ∑Qp2=0.14KN/m×2=0.28KN/m
NG2K =（1.20+0.3）×1.2×4×0.35+1.2×0.14×2+1.2×80.4×0.005
=3.34KN
5.1.1.4：∑NQk=(Lb+a1) L a∑QK
式中 -施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和取值
     施工均布荷载标准值(按两层操作层):∑QK=2×2.0KN/㎡=4.0 KN/㎡
代入数值：
∑NQK=(1.20+0.3)×1.2×4=7.2KN
则主立杆轴向力设计值为：(组合风荷载时)
N=1.2( N，G1K+ NG2K) +0.85×1.4  
=1.2×(14.94+3.34)+0.85×1.4×7.2
=30.504KN
5.2、计算 值：根据长细比 由规范附录C表C取值，
       = = ,
式中 长度附加系数取1.00
     －考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5.3.3取 =1.55
     -立杆步距
查规范表附录C表C知 =0.23
5.3、计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
    根据规范Mw=0.85×1.4Mwk= 
式中Mw—风荷载标准值产生的弯矩；
－风荷载标准值；
—立杆纵距；
其 值计算根据公式：
=0.7μz×μs×WO
式中μz－风压高变化系数,地面粗糙为C类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,取μz=0.54
μs－脚手架风荷载体型系数,根据规范表4.2.4的规定，取μs = ，查规范附录A表A-3,得φ=0.105,则 =1.3φ=1.3×0.105=0.137
WO－基本风压, 查《建筑结构荷载规范》附表D.4,取WO =0.45KN/m2
=0.7×0.54×0.137×0.35=0.018 KN/m2
则Mw=0.85×1.4×0.018×1.2×1.82/10=0.0083KN/ｍ
5.4、验算立杆稳定性
代入公式：  
           
证明主立杆不稳定，需要进行卸荷处理。
6、45米以上脚手架立杆(单立杆)稳定性验算：
双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，最不利荷载在45m处，最不利为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.3m宽的脚手板及其上部活载。
已知：密目式安全立网封闭双排(单立杆)脚手架挡风系数φ在网目密度为2300目/100cm2时, φ=0.8,此地区地面粗糙度为C类,风压高度变化系数μz=1.6,建筑物为带窗洞全砼结构,风荷载体型系数 μs=1.3φ=1.3×0.8=1.04 
a、        单立杆段风荷载设计值产生的弯矩:
Mw=0.85×1.4Mwk= 
= 
=0.85×1.4×0.7×1.6×1.04×0.35×1.2×1.82/10
=0.18KN•ｍ
b、构配件自重标准产生的轴向力: 
NG2K=(L b+a1) L a∑QP1+QP2 L a+ L a(HS-33)QP3
=(1.20+0.3)×1.2×0.35×4+0.14×2×1.2+1.2×(80.4-45) ×0.005
=3.11KN
C、脚手架结构自重标准值产生的轴向力: 
NG1K=(HS-45)gk=(80.4-45)×0.1291=4.57KN
d、 -施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值
∑NQK= (1.20+0.3)×1.2×4=7.20KN
组合风载时:
e、立杆段轴向力设计值: 
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK
=1.2×(4.57+3.11)+0.85×1.4×7.20
=17.784KN
f、立杆稳定性验算
根据公式:  
           
立杆稳定，满足要求.
7、连墙件验算
已知条件:脚手架高度80.4m,建筑物结构形式为全现浇剪力墙结构,地面粗糙类别属C类,连墙件采用φ48×3.2钢管,用直角扣件分别与脚手架立杆和建筑物连接,脚手架高度按最高处80.4米.
7.1、先求脚手架上水平风荷载标准值ωK
规范公式ωK=0.7μz×μs×WO
根据《建筑结构荷载规范》表7.2.1计算高度取80.4米处，地面粗糙类别为C类，得风压高度变化系数μz=0.54；
根据《建筑结构荷载规范》附表D.4,取WO =0.35KN/m2,脚手架风荷载体型系数μs；
根据规范表4.2.4的规定（全封闭脚手架），取μs ＝ ，取 则μs = =1.3×0.105=0.137
则ωK=0.7×0.54×0.137×0.35=0.018KN/m2
7.2、        求连墙件轴向力设计值 : 

   式中   -风荷载产生的连墙件轴向力设计值,按下式计算:
          
          -每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积。
-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架NO取5KN
= 1.4 +5=1.4×0.018×2×1.5×3×1.2+5=6.21KN
7.3、扣件连接抗滑承载力验算
查规范表5.1.7知一个直角扣件抗滑承载力为RC=8KN
则Nt=6.21KN＜RC=8KN ,证明满足要求.
连墙钢管与洞口夹持短管连接时，用双直角扣件，完全满足要求。
7.4、连墙杆稳定验算
连墙杆的计算长度LH取2米
根据公式:λ=LH/i=200/1.58=127<[λ]=150 
查规范表附录C表C得φ=0.412
根据公式N/φA≤f
Nt/φA=12.71×103/0.412×458=67.35N/mm2<f(205N/mm2)
满足要求
8、脚手架立杆地基承载力计算
已知条件：
立杆横距:1.05m,立杆纵距la=1.2m,步距h=1.8m, 连墙杆为两步三跨设置；
脚手板自重标准值(按满铺4层) ∑QP1=4×0.35 KN/m2=1.44 KN/m2；
施工均布活荷载标准值(两层作业、一人间距2m、每人一斗灰、两箱砖合计荷载) QK=4KN/m2；
栏杆及挡脚板自重标准值取QP2=0.14 KN/m；
此架体在本地区的基本风压取0.35KN/m2；脚手架搭设高度为80.4m；
脚手架立杆底部垫通长4m长50mm厚脚手板；
地基：外围为全部为2：8灰土回填夯实，顶部浇筑200mm厚C20砼垫层；
查《建筑地基基础设计规范》附录五，C20砼垫层承载标准值取 =200kpa=200 KN/m2
计算
8.1、立杆段轴力设计值N,按组合风荷载计算:
N主=1.2(NG1K+ NG2K)+0.85×1.4∑NQK
由已知条件La=1.2m,h=1.8,查规范gk=0.1291 KN/m
脚手架结构自重标准值产生的轴向力N，G1K
N，G1K =（NG1K+45×0.0384+24×0.014）×0.65
=(80.4×0.1291×2+1.88+0.34)×0.65
=14.937KN
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K
NG2K= Lb+a1）LaΣQp1+ La ∑Qp2+ La[H] Qp3
式中：NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力；
木质脚手板自重标准值(满铺四层): ∑Qp1=4×0.35KN/㎡=1.4 KN/㎡
立网自重标准值: Qp3=0.005kN/㎡
栏杆、挡脚板自重标准值: ∑Qp2=0.14KN/m×2=0.28KN/m
NG2K =（1.20+0.3）×1.2×4×0.35+1.2×0.14×2+1.2×80.4×0.005
=3.34KN
施工荷载标准值产生的轴向力总和∑NQK:
∑NQK= (Lb+0.3)LaQK=0.5×(1.20+0.3)×1.2×4=7.2
则N主=1.2( N，G1K+ NG2K) +0.85×1.4  
=1.2×(14.937+3.34)+0.85×1.4×7.2
=26.845KN
(因主立杆可承担上部传下荷载的65%，副立杆分担35%左右)则主附立杆轴力设计值为
N=26.845+26.845÷0.65×0.35=41.3KN
8.2、计算基础底面积A
取50mm脚手架垫板作用长度为1.2m,A=0.2×1.2=0.24 m2
8.3、确定地基承载力设计值fg:
根据规范公式 
－地基承载力调整系数，对混凝土取1.155
带入数值  = =231KN/m2
8.4、验算地基承载力: 
由规范5.5.1公式得: P≤ 
立杆基础底部的平均压力
P =  =41.3KN/0.24mm2=172KN/m2＜  =231 KN/m2
证明此地基满足要求。
9、脚手架卸荷计算及分析
9.1、荷载分析与设计：
9.1.1、通过以上计算，地基承受立杆下传的轴向力且45米以下主立杆稳定性也不满足要求，为提高整个脚手架安全施工要求，满足主立杆稳定性要求，增加安全系数，减轻脚手架底部架体的承受荷载，降低脚手架基础的承受压力，必须采取分段卸荷措施。
9.1.2、分别在第33、22、19步设置卸荷钢丝绳，第19步卸荷间距为两跨并设置桁架；钢丝绳（φ12.5）作为保险绳，在水平方向每隔4跨（≤4.8米）设置一个卸荷点,沿竖向共分成Q1、Q2、Q3共3个区段，钢丝绳应用紧绳器拉紧，使其处于绷紧状态。卸荷点设置在暗柱及剪力墙穿墙螺栓孔上。悬挂φ12.5钢丝绳的方法套住架体的卸荷措施，暗柱及剪力墙两侧附加200mm长50×100mm方木，避免钢丝绳被墙柱棱角损坏，具体卸荷点见脚手架平面图，将架体的自重及施工荷载传给已浇筑完毕的墙柱，以达到卸荷目的。根据试验表明，利用钢丝绳卸载时，每个区段有50%的荷载可以卸掉，50%的荷载下传。荷载传递分配规则按下表考虑：
步数        卸荷点        本段钢丝绳（或基础）计算荷载        下传荷载
第33～45步        第33步        （活载＋自重）（N1）        (N1-活)×50％
第32～22步        第22步        （活载＋自重）（N2）＋（N1-活）×50％        ［（N2-活）＋（N1-活）×50％］×50％
第21～1步        第19步        （活载＋自重）（N3）＋［（N2-活）＋（N1-活）×50％］×50％        ｛（N3-活）＋［（N2-活）＋（N1-活）］×50％｝×50％
9.2、卸荷计算
已知条件：
每区段脚手板自重标准值(按满铺2层) QP1=2×0.35 KN/m2=0.7 KN/m2
每区段栏杆及挡脚板自重标准值(均按一层作业)取QP2=0.14 KN/m
每区段立网自重标准值QP3为0.005KN/m2
每区段施工均布活荷载标准值(均按一层作业) QK=2KN/m2
q:φ48钢管每米重量q =0.0384KN/m ；     
    q 1:直角扣件每个重量q 1=13.2N/个；   
q 2:对接扣件每个重量q 2=18.4N/个；
q 3:旋转扣件每个重量q 3=14.6N/个；
gk2—双管剪刀撑时每米增加自重=0.0184 KN/m；
Q1区段为14步4跨（33～45步，单立杆），
Q2区段为12步4跨（22～32步，26～39步为单立杆，19～25步为双立杆），Q3区段19步2跨（1～19步，双立杆）
9.2.1、求Q1区段内单立杆N1值
构配件自重标准值产生的竖向力NG2K
NQP1=0.7×（1.2+0.3）×1.2×4÷2=2.52KN；（脚手板）
NQP2=0.28×1.2×4=1.34KN；        （栏杆、挡脚板）
NQP3=0.005×1.2×4×1.8×14=0.212 KN          （立网）
NQP4=（1.8×14×4+1.2×4×14+1.8×14×4×2/2）×0.0384=10.32KN（钢管）
NQP5=（4×14+4×14）×0.0132+4×0.0184=1.552KN       （扣件）
NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=15.944KN
施工荷载标准值产生的竖向力NQK
NQK=2×1.2×（1.2+0.3）×4/2=7.2 KN
N1=1.2 NG2K+1.4 NQK=1.2×15.94+1.4×7.2=29.208 KN
9.2.2、求Q2区段内双立杆N2值
NQP1=0.7×（1.2+0.3）×1.2×4÷2=2.52KN；（脚手板）
NQP2=0.28×1.2×4=1.34KN；        （栏杆、挡脚板）
NQP3=0.005×1.2×4×1.8×12=0.518KN          （立网）
NQP4=（1.8×12×4×2+1.2×12×4+1.8×4×12×2/2）×0.0384
+0.0184×1.8×12=12.562KN            （钢管）
NQP5=（4×12×2+4×12×2）×0.0132+4×0.0184×2=2.68KN      （扣件）
NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=19.62KN
施工荷载标准值产生的竖向力NQK
NQK=2×1.2×（1.2+0.3）×4/2=7.2 KN
N2=1.2 NG2K+1.4 NQK=1.2×19.62+1.4×7.2=33.624 KN
9.2.3、求Q3区段双立杆N3值（卸荷间距两跨一道）
NQP1=0.7×（1.2+0.3）×1.2×2÷2=1.26KN；（脚手板）
NQP2=0.28×1.2×2=0.67KN；        （栏杆、挡脚板）
NQP3=0.005×1.2×2×1.8×19=0.41KN          （立网）
NQP4=（1.8×19×2×2+1.2×2×4+1.8×19×2×2/2）×0.0384
+0.0184×1.8×19=0.877KN           （钢管）
NQP5=（4×4×2+4×4×2）×0.0132+4×0.0184×2=0.92KN      （扣件）
NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=4.137KN
施工荷载标准值产生的竖向力NQK
NQK=2×1.2×（1.2+0.3）×4/2=7.2 KN
N3=1.2 NG2K+1.4 NQK=1.2×4.137+1.4×7.2=15.04KN
9.2.5、求各区段卸载后Q区段的N值
根据公式
N=［N3+（N2+ N1×0.5）×0.5］×0.5
带入数值
N=［15.04+（33.624+ 29.208×0.5）×0.5］×0.5=19.577KN
9.3、验算架体卸荷后地基稳定性: 
由规范5.5.1公式得: P≤fg
立杆基础底部的平均压力
P =N/A=19.577/0.24=81.57KN/m2＜ fg =200 KN/m2
证明按上述方法卸荷后地基承载力完全满足要求。
9.4、验算架体卸荷后45米以下双立杆稳定性：
带入公式

       
（通过卸荷后主立杆稳定性满足要求）
9.5、钢丝绳承载力计算：
根据上面计算结果，可知在Q3区段钢丝绳所受拉力最大，由
T=N=N3+［N3+（N2+ N1×0.5）×0.5］×0.5
=15.04+［15.04+（33.624+ 29.208×0.5）×0.5］×0.5=34.617KN
钢丝绳卸荷在框梁上采用垂直卸荷，构造节点见下图：
取钢丝绳的保险系数为2.0,则钢丝绳承受的拉力为34.617×2=69.234KN, 
钢丝绳卸荷在框架柱及剪力墙上采用600倾角进行卸荷。
构造节点见下图：

F=T/Sin600=34.617/0.866=39.97 KN,则钢丝绳承受的拉力为
39.97×2=79.94KN,
经查五金手册知φ12.5钢丝绳公称抗拉强度为1550N/mm2,钢丝绳最小破断拉力为88.7KN。
可选用φ12.5的钢丝绳可满足要求。
9.6、车库顶板楼面承载力验算：   
因34#楼局部脚手架生根于地下车库顶板，需对楼面承载力进行验算：
        F≥［P］
式中F-楼面承载力设计值:
     ［P］-立杆基础底部平均压力，由上知［P］=202.08KN/m2
F=恒荷载（车库顶板结构自重）＋活荷载（楼面均布活荷载）＋动荷载（车库顶板荷载）＝1.2×25×0.3＋1.4×4.0+1.3×25＝47.1KN/m2
式中1.2-永久荷载分项系数；
     25-每立方米砼结构自重（KN/m3）；
     0.3-车库顶板厚度（m）；
     1.4-可变荷载的分项系数；
     4.0-楼面均布活荷载标准值（KN/m2）；
     1.3-动力系数；
     25-车库顶板荷载取值（KN/m2）（取值见结构设计总说明）。
由上面计算知 F=144.6KN/m2＜［P］=202.08KN/m2，必须对车库顶板进行加固处理，采取在顶板下加设钢管支撑配合顶托进行加固（钢管间距同脚手架立杆间距），钢管支撑距地200mm处设置扫地杆，往上每隔1200mm设置水平拉杆。将上部荷载传至基础底板，基础承载力设计标准值为450KN/m2,再加上整个架体已进行卸荷处理，完全满足要求。（核心筒内脚手架因搭设高度高，必须分段卸荷。卸荷点采用18#工字钢伸入剪力墙筒体内。钢管脚手架与工字钢梁直接焊接或采用在工字钢梁上焊接短粗钢筋，钢管插入钢筋上。
分段搭设高度为25M，工字钢采用18#工字钢，材质为Q235。
脚手架水平杆步距为1800，每三步高水平杆必须与剪力墙筒体顶紧，以确保架体的稳定。井道内操作层满铺三步架脚手板，并按每二层且不大于10M高设安全网。）