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支护的基本准则和方法

高强度、超高强度全长树脂锚固锚杆支护系统的应用
端锚普通锚杆锚固力小，约束围岩变形能力差，因而顶板离层、位移量大，甚至发生冒顶事故。理论和实践均证明，高强度、超高强度全长树脂锚固锚杆支护系统维护顶板是行之有效的。它包含以下内容：
（!）改变了我国长期使用锚固力仅有几十千牛的低强度圆钢锚杆的落后状态，成功地应用了建筑螺纹钢和左旋螺纹钢为材料的高强、超高强锚杆。对锚杆尾端螺纹部分热处理的高强锚杆，极限载荷；对整根锚杆强化热处理的超高强锚杆，极限载荷。
锚杆延伸率均在!&D以上。此外，锚杆螺母由锚杆钻机拧紧，初锚力可达，用掘锚机的液压钻机拧紧时可达，有效地控制围岩早期离层。根据巷道围岩强度强化理论观点，锚杆锚固力越高，锚固
体极限强度强化系数和残余强度强化系数越大，锚固体的力学性能越能得到更好地改善，能够更好地控制围岩变形。
（!）一般采用全长树脂锚固。由于锚杆支护系统刚度增大，顶板变形量显著减小，同等条件下全长锚固时围岩变形量仅为端头锚固时的。同时全长锚固锚杆受力后中部轴力最大，两端最小，因而有利于保持顶板的完整性。如果顶板条件较好，也可以采用加长锚固，锚固长度一般为"%左右。
（&）为了使锚杆形成整体，保持顶板的完整，防止局部围岩冒落，常采用’钢带或钢筋梯、金属网或塑料网，与锚杆配套使用，形成完善的支护系统。
加长锚固可伸长增强锚杆的应用由于煤帮最为松软，两帮变形量大于顶板下沉量，特别是窄煤柱护巷时更为显著。因此，锚杆应具有一定的伸长量，采用杆体可伸长增强锚杆是必要的。材料可用，直径选"+%%、",%%，也可用螺纹钢。杆体可伸长增强锚杆是普通锚杆尾部螺纹部分强化热处理而成，使尾部螺纹部分的强度大于杆体强度，这样既使得杆体的延伸性能得到充分发挥，又提高了锚杆的整体强度。用制成的杆体可伸长增强锚杆和同材料同直径的普通锚杆比较，极限载荷从++(+23提高到了，延伸量从提高到。为保证帮锚杆具有一定的锚固力，锚固长度"%左右。为控制片帮，可使用钢筋梯、网等。
!(加固巷道帮、角控制底鼓对加固巷道帮、角控制底鼓进行了研究。
巷道底鼓是这类巷道矿压显现的一个重要特征。
严重时底鼓量占到顶底板移近量的6%以上，对运输、行人造成很大的困难，巷道断面的急剧缩小严重影响矿井通风和生产安全。
为了控制巷道底鼓，国内外进行了大量的研究工作。主要技术措施有：封闭型金属支架、不同形式的反拱、底板锚杆、底板注浆加固、底板卸压等。
发生底鼓的一个重要原因是在支承压力作用下，围岩发生不均匀的整体下沉，煤帮下沉引起巷道底鼓。
巷道角部由于应力集中造成破坏，因而以帮、角的塑性区、破碎区为最大。图"是相似材料模拟试验结果。
由于煤巷两帮的下沉，使得巷道底板承受较大的水平挤压力而引起底鼓。两帮下沉量与底鼓量近似线性关系。图!为黄塘岭矿煤巷两帮下沉与底鼓关系的有限元计算结果。
为了防治底鼓，开掘巷道后应尽早加固围岩软弱的帮和角（主要是底角），作用是：减弱巷道角部应力集中程度并在两帮和底角尽快强化围岩的强度，控制塑性区、破碎区的发展，防止和减少因底板围岩塑性变形、粘塑性流动和破裂围岩体积膨胀造成的底鼓。
（!）加固帮、角可提高巷道两帮围岩的自承能力，减少两帮下沉量，从而减少底鼓量。
加固方法可在两帮和底角打锚杆，也可以进行围岩注浆加固。
当使用锚杆支护不能保证围岩稳定，常采用与不同形式的金属支架联合支护。

锚索加强与注浆加固围岩

大断面、地质破坏地段、直接顶软弱且较厚、高地应力、综放沿空巷道等处可用预应力小孔径锚索加强。
当围岩松软破碎，可进行注浆加固。
预应力小孔径锚索加强
小孔径预应力锚索是适用于煤巷的一种施工简单、安全可靠的支护技术。采用普通锚杆钻机打眼，孔
径28mm，孔深7-10m，15.24mm单根钢绞线树脂药卷加长锚固，承载能力可达25KN。该技术施工设备及工艺简单，缩短了锚固体养护和施工时间，实现锚索快速承载，价格低廉，是煤巷推广锚杆支护的一项重要保证措施。
和一般锚索支护相比，小孔径预应力锚索有以下特点：
施工设备简单，用锚杆钻机打孔，不需地质钻机；孔径28mm，钻孔及安装简单方便，速度快；
用树脂药卷锚固，可以迅速凝结、张拉而承载；价格低廉，每套锚索100-200元，便于在煤巷普遍推广使用。
!(巷道围岩注浆加固
为了改善破碎、软弱围岩巷道锚杆支护锚固力偏低的状况和提高围岩的强度，可对巷道围岩进行注浆
加固。即利用浆液充填围岩内的裂隙，将破碎的岩体固结起来。
当围岩特别破碎，裂隙十分发育，巷道随掘随冒时可采取超前注浆，一般条件采取滞后注浆。
注浆加固材料的选择目前使用的注浆材料有化学浆液和水泥浆液两大类。化学浆液的优点是渗透性好，胶凝时间可调，主要缺点是成本高、某些化学浆液污染环境，其一般只在需快速固化的重点工程中使用。水泥浆液可分为三类：一类是普通单液水泥浆，优点是材料来源广、价格低、结石体强度高，缺点是水灰比低、易沉淀淅水、结石率低、可注性差、凝结时间长且不易准确控制；二类是水
泥)水玻璃双液浆，优点是结石率较高、凝结时间短且可调，缺点是结石体强度较低，如控制不好结石体经过一段时间后易松散，对工艺要求也较高；三类是我们研制的*+,高水速凝材料，这种新型注浆材料的优点是速凝可调、水灰比高、流动渗透性好、在高水灰比条件下1.5：1结石且不淅水、固结体强度显著高于水泥固结体，见图.。当高水材料水灰比为即可初凝，其固结体的强度达3(/’%4567，不淅水，%&&-结石，在有泥质、膨胀成分的围岩中注浆，不会发生泥化及膨胀等现象，渗透性能好。高水速凝材料水灰比可在1.0：1-1.5：1之间。
高水材料围岩注浆加固参数选择
注浆加固主要参数有：注浆时间、注浆压力、浆液扩散半径、注浆孔的布置、注浆量等。
7）注浆时间
裂隙的发育程度是注浆难易的一个重要因素。随着巷道围岩变形的增加，围岩内的裂隙和渗透性均增
大，适当的滞后时间有利于浆液的渗透。通常注浆滞后时间应在围岩变形速度减小，进入掘后稳定期时进行。
8）注浆压力
注浆压力主要取决于围岩的渗透条件、浆液的流动力学性质及注浆渗透范围等。在煤巷中注浆，围岩
很破碎时取&(/567的注浆压力，较破碎时取1.0MPa左右，裂隙较小时取1.0-2.0MPa最高不超过.
3MPa。
9）浆液扩散半径及注浆孔的布置
浆液扩散半径是确定注浆孔布置及孔深的重要依据。影响扩散半径大小的因素较多，主要取决于注浆
压力、围岩力学性质、裂隙密度及开度、浆液的流动力学参数及初凝时间等。正式注浆前，先进行注浆试验，实测其扩散半径。
注浆范围一般为围岩的裂隙发育区。深部围岩裂隙不发育，浆液难以渗透，因而过深的注浆孔意义不
大。煤巷围岩注浆孔深度在"$左右。
注浆孔的间排距主要由浆液的扩散半径确定。两孔的孔距应保证浆液渗透范围有一定的交叉，可取"
倍扩散半径的&(#倍。注浆孔排距一般在"$左右。软岩巷道注浆重点应考虑帮、角。

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